群锚布置时，辉鱼六角锚栓的间距折减该如何计算？

#行业资讯 ·2026-11-06 16:49:48

幕墙后置埋件、设备基座、防撞墙支座以及管廊支架工程中，锚栓排布空间受限并且锚栓相互靠近的情况经常出现。现场遇到此类情况直接以单栓承载力乘以根数并且忽略群锚锥体叠加折减，属于错误算法。

辉鱼六角化学锚栓（含普通化学、倒锥化学）的群锚折减本质为混凝土锥体破坏面积折减并且遵循JGJ145-2013；锚栓中心距s≥临界间距Scr,N时不做间距折减；s＜Scr,N时以有效投影面积比值计算折减，并且必须叠加边距折减以及偏心折减；胶体粘结破坏与钢材屈服两种破坏模式不受间距折减影响。辉鱼倒锥化学锚栓不存在安装膨胀应力叠加，然而荷载作用下混凝土锥体重叠产生的群锚效应依然存在，因而不能豁免折减验算。

 一、关键参数说明（辉鱼六角锚栓通用）

- hef：有效锚固深度；

- S_cr,N：受拉临界间距，化学锚栓标准取值为Scr,N=3·hef。间距大于该值时各锚栓混凝土受拉锥体互不重叠，群锚承载力等于单栓承载力之和；

- Ccr,N：受拉临界边距，Ccr,N=1.5·hef；

- A\_{c,N}^0：单根锚栓独立受拉时的理想混凝土锥体投影面积（正方形，边长为Scr,N），A\_{c,N}^0=(3hef)²；

- A\_{c,N}：群锚实际外包轮廓内的混凝土锥体有效投影面积（扣除重叠区域以及边缘切除区域）；

- ψ\_{s,N}、ψ\_{c,N}、ψ\_{ec,N}：间距、边距以及偏心荷载折减系数〔符号待核，见文末核实清单第1条〕。

> 注意：最小构造间距smin不等于临界间距Scr,N。辉鱼化学六角锚栓型式报告给出的最小间距为6d〔建议核实：6d是型式报告值还是行业常规〕，其作用在于防止安装劈裂；即使满足6d，只要s＜3hef，群锚承载力折减依然必须执行。

 二、受拉群锚，间距折减主计算公式（JGJ145）

混凝土锥体受拉承载力：  

$N_{Rk,c}=N_{Rk,c}^0 \cdot \frac{A_{c,N}}{A_{c,N}^0} \cdot \psi_{s,N} \cdot \psi_{c,N} \cdot \psi_{ec,N} \cdot \psi_{re,N}$

公式各项含义如下：

$N_{Rk,c}^0$为单根锚栓独立布置并且无边距影响时的混凝土锥体特征承载力；

$\dfrac{A_{c,N}}{A_{c,N}^0}$为群锚最核心的面积折减项，即通常所称的间距折减来源。

直观地看：单栓独立锥体为3hef×3hef的正方形；多根锚栓相互靠近时锥体互相重叠，重叠区域不能重复计入面积，A\_{c,N}随之变小并且承载力随之下降。ψ\_{s,N}为间距影响系数，s≥Scr,N时ψ\_{s,N}=1.0；s缩小时ψ\_{s,N}同步降低〔符号待核〕。

工程实例（辉鱼M12六角化学锚栓，hef=110mm）：

Scr,N=3×110=330mm

单栓独立锥体面积A\_{c,N}^0=330×330=108900mm²

4根锚栓按矩形布置，横向以及纵向间距s=200mm（小于330mm，必须折减），锚栓远离构件边缘并且无边距削弱。

群锚外包轮廓：横向200、纵向200，两侧外扩1.5hef。

按投影面积法计算可得A\_{c,N}=(200+330)×(200+330)=280900mm²，面积折减比A\_{c,N}/A\_{c,N}^0=280900/108900≈2.58，单栓折减系数≈2.58/4=0.645。〔补算值：按原文参数补算，请按规范附录复核后采用〕

> 实操提醒：手工绘制外包框并且扣除重叠区域的步骤容易出错，正式图纸建议采用JGJ145配套锚固软件（MAAD、厂家验算程序）直接框选锚点以生成A\_{c,N}。

 三、受剪群锚，间距折减逻辑不一样

受剪临界间距S\_{cr,V}=3·hef以及受剪临界边距C\_{cr,V}=1.5·hef〔取值依据待核〕。受剪折减同样由有效受剪投影面积控制，并且：

- 沿剪力方向的锚栓间距对折减的影响远大于垂直剪力方向；

- 辉鱼倒锥化学锚栓与普通化学锚栓的受剪群锚折减规则一致；

- 边缘楔形破坏以及剪撬破坏属于薄防撞墙以及靠近构件边缘节点的控制项，折减会进一步放大。

 四、哪些破坏模式不需要做间距折减

1. ✅ 钢材螺杆受拉/受剪破坏：承载力由螺杆强度控制，与混凝土锥体是否重叠无关，不折减；

2. ✅ 胶体粘结拔出破坏（胶筋界面拔出）：仅取决于胶层、界面、埋深以及湿态/腐蚀工况，不做间距折减；

3. ❌ 混凝土锥体受拉、混凝土边缘楔剪以及剪撬破坏：必须计入间距与边距折减。

群锚折减仅针对混凝土基材控制的破坏模式；胶体与钢材破坏不受锚栓间距影响。

辉鱼HY-390以及HY-5000胶体自身的粘结强度不会因锚栓靠近而下降，下降的是混凝土锥体的抗拔承载力。

 五、辉鱼倒锥六角锚栓，和普通化学锚栓折减有没有区别？

折减计算公式完全一致，差异有两点：

1. 普通膨胀锚栓：除荷载锥体叠加外，拧紧时膨胀应力相互叠加，最小间距要求更为严格；

2. 辉鱼倒锥化学六角锚栓：无径向膨胀应力，安装阶段不会因间距过近诱发基材劈裂，最小构造间距可按认证报告6d执行；然而荷载作用下混凝土锥体重叠效应客观存在，JGJ145的群锚面积折减不能被免除。

现场常见的想法是倒锥锁键承载力高因而间距可以适当靠近而无需折减。锁键仅改变单栓自身的传力方式；多根锚栓共同受力时混凝土依然会形成联合锥体，重叠区域依然要被扣减。

 六、折减叠加顺序与组合规则

折减系数为连乘关系而非简单相加：

总折减 = 面积折减（间距）× 边距折减ψ\_{c,N} × 偏心折减ψ\_{ec,N} × 开裂混凝土系数ψ\_{re,N}〔符号待核〕

1. 边距不足：锚栓与构件边缘的距离小于Ccr,N时ψ\_{c,N}＜1.0，边距越小折减幅度越大；

2. 偏心荷载以及弯矩：群锚形心与荷载作用点不重合时ψ\_{ec,N}＜1.0，偏心越大折减越大；

3. 抗震以及开裂混凝土工况：ψ\_{re,N}另行取值，抗震节点折减更为保守；

4. 盐雾、盐渍土以及潮湿浸水：属于胶体/基材耐久折减，与群锚锥体折减相互独立，应分别连乘。

> 红线：不得先折减胶体强度再重复执行一次群锚折减。二者应予区分：群锚折减为混凝土锥体几何折减；浸水/盐渍折减为胶体界面耐久折减。

 七、工程简化判定与排布优化方案（辉鱼六角锚栓）

1. 优先方案：锚栓间距≥3hef并且边距≥1.5hef，各折减系数全部取1.0，无需计算间距折减，安全冗余最高；

2. 空间受限必须缩小间距时：不得小于型式报告给出的最小构造间距（辉鱼化学锚栓常规6d）；必须采用软件计算A\_{c,N}并输出折减后的锥体承载力；锚板应加厚以保证刚度，避免荷载集中到少数锚栓——薄板锚板会放大偏心效应并且使折减进一步恶化；

3. 排布形式：优先采用矩形矩阵并且尽量避免一字长排；一字排布在弯矩作用下两端锚栓受力激增，折减效应随之放大；

4. 薄防撞墙以及边缘节点：边距折减比间距折减更致命，应优先拉大边距而非单纯调整栓距。

 八、高频误区澄清

❌ 误区1：间距大于6d时无需折减  

✅ 纠正：6d属于防劈裂最小构造间距；评判是否折减的分界线是3hef而非6d。

❌ 误区2：倒锥具有机械锁键，群锚无需折减  

✅ 纠正：锁键仅改变单栓自身的传力方式；多栓共同受力时混凝土锥体依然重叠，锥体承载力必须折减。

❌ 误区3：折减之后胶体强度随之下降  

✅ 纠正：间距折减仅针对混凝土锥体，HY-390以及HY-5000胶体粘结强度不受群锚间距影响。

❌ 误区4：折减系数凭经验取0.7、0.8估算  

✅ 纠正：JGJ145为投影面积几何计算而非经验系数；正式图纸必须按A\_{c,N}/A\_{c,N}^0核算，经验估算不会被审图认可。

❌ 误区5：群锚折减与潮湿、盐雾折减属于同一回事  

✅ 纠正：群锚折减源于几何重叠；浸水盐雾折减源于介质对胶体界面的侵蚀，两套折减相互独立并且分别相乘。

 结语

辉鱼六角化学锚栓（普通化学、倒锥化学）群锚间距折减的核心为按JGJ145计算混凝土锥体有效投影面积比值：s≥3hef时不折减；s＜3hef时以A\_{c,N}/A\_{c,N}^0为基础折减项并且叠加边距、偏心以及开裂混凝土系数；钢材屈服与胶体粘结拔出不参与间距折减。

倒锥锚栓仅消除安装阶段的膨胀应力叠加，并不意味着可以跳过群锚锥体折减验算。支座、防撞墙以及设备基座这类高荷载节点最稳妥的做法，是把锚栓间距在排布阶段拉到3hef以上，从根源规避复杂折减；空间确受限时必须按规范方法核算，不得以单栓承载力乘根数代替。